Курсовая на тему Курсовая работа 110929-01

Содержание


Введение 3
1. Рассчитать и выбрать посадку для соединения 2-3 при следующих исходных данных: 4
2. Для соединения 1/2 определить вероятностные характеристики 11
3. Рассчитать исполнительные размеры гладких предельных калибров (контркалибров) для контроля деталей соединения задания 2 15
4. Выбрать посадки для колец 7 и 8 подшипника №421. 20
5. Определить метод центрирования и выбрать посадку шлицевого соединения 23
6. Построить и рассчитать размерную цепь для обеспечения размера заданного замыкающего звена
. Расчет выполнить методами полной взаимозаменяемости и теоретико-вероятным. 26
7. Совершенствование системы обеспечения качества эксплуатации автодорог 33
8. Порядок сертификации химических реактивов и особо чистых химических веществ 47
Заключение 49
Список используемой литературы: 50


Введение

Курсовой проект включает в себя решение задач по темам:
Посадки;
Шлицевые соединения;
Зубчатая передача;
Резьбовые соединения;
Шпоночные соединения;
Размерные цепи.

Целью решения задач является более глубокое усвоение основных теоретических положений и приобретение навыков по выбору посадок для различного соединения деталей в зависимости от их технического назначения (резьбовые, шпоночные и другие соединения), по составлению и решению размерных цепей, а также совершенствование навыков поиска и использования нормативных документов (ГОСТ, СТ СЭВ и т.д.) и табличных данных.
1. Рассчитать и выбрать посадку для соединения 2-3 при следующих исходных данных:

Крутящий момент Mкр = 0
Осевая сила Pос = 5300 Н
Номинальный диаметр d = 56 мм
Длина контакта l = 40 мм
Коэффициент трения-сцепления f = 0,13
Диаметр внутреннего отверстия d1 = 50 мм
Диаметр втулки d2 = 78 мм
Материал вала Сталь 45
Материал втулки БрО4Ц4С17
Вид запрессовки Механическая
Высота микронеровностей вала Rzd = 5 мкм
Высота микронеровностей втулки RzD = 10 мкм
Рабочая температура соединения t = 60? С

Условия работоспособности:
1. Отсутствие проскальзывания;
2. Отсутствие пластических деформаций в соединении.

При расчетах используются выводы задачи Ляме (определение напряжений и перемещений в толстостенных полых цилиндрах).

По известным значениям внешних нагрузок (Mкр; Pос) и размерам соединения (d; l) определяется требуемое минимальное удельное давление на контактных поверхностях соединения по формуле [1.1]:


, [1.1]

где Pос – продольная осевая сила, стремящаяся сдвинуть одну деталь относительно другой; Mкр – крутящий момент, стремящийся повернуть одну деталь относительно другой; l – длина контакта сопрягаемых поверхностей; f – коэффициент трения-сцепления.




По полученному значению p определяется необходимая величина наименьшего расчетного натяга N’min [1.2]


, [1.2]

где E1 и E2 – модули упругости материалов деталей; c1 и c2 – коэффициенты Ляме, определяемые по формулам [1.3] и [1.4]


, [1.3]


, [1.4]
где d1 – диаметр внутреннего отверстия; d2 – диаметр втулки; ?1 и ?2 – коэффициенты Пуассона.
Принимаются значения E1 = 1,96·105 Н/мм2, E2 = 0,84·105 Н/мм2, ?1 = 0,3, ?2 = 0,35 (табл. 1.106, стр. 335. Мягков том 1).








Определяются с учетом поправок к N’min величина минимального допустимого натяга [1.5]


, [1.5]

где ?ш – поправка, учитывающая смятие неровностей контактных поверхностей деталей при образовании соединения [1.6]


[1.6]




?t – поправка, учитывающая различие коэффициентов линейного расширения материалов деталей [1.7]


, [1.7]

где ?D и ?d – коэффициенты линейного расширения материалов;
– разность между рабочей и нормальной температурой




Принимаются значения ?D = 17,6·10-6 град-1, ?d = 11,5·10-6 град-1 (табл. 1.62, стр. 187-188, Мягков том 1).







На основе теории наибольших касательных напряжений определяется максимальное допустимое удельное давление [pmax], при котором отсутствует пластическая деформация на контактных поверхностях деталей. В качестве [pmax] берется наименьшее из двух значений, определенных по формулам [1.8] и [1.9]


, [1.8]


, [1.9]

где ?Т1 и ?Т2 – предел текучести материалов деталей.
Принимаются значения ?Т1 =355 МПа (табл. 3, стр. 97, Анурьев том 1), ?Т2 = 147 МПа (табл. 68, стр. 198, Анурьев том 1).










Определяется величина наибольшего расчетного натяга N’max [1.10]


[1.10]




Определяется с учетом поправок к N’min величина максимального допустимого натяга [1.11]


, [1.11]

где ?уд – коэффициент удельного давления у торцов охватывающей детали.
Принимается значение ?уд = 0,93 (по графику рис. 1.68, стр. 336, Мягков том 1).




Выбирается посадка из таблиц системы допусков и посадок (табл.1.49, стр. 156, Мягков том 1)


,

для которого Nmax = 106 мкм < [Nmax], Nmin = 57 мкм > [Nmin].




рис.1.1


рис.1.2



рис.1.3

2. Для соединения 1/2 определить вероятностные характеристики заданной переходной посадки:
.



рис.2.1



рис.2.2
Рассчитывается посадка, и определяются минимальный и максимальный натяг [2.1], [2.2], [2.3]


, [2.1]


, [2.2]


, [2.3]

поля допусков [2.4], [2.5]


, [2.4]


, [2.5]

где ВО – верхнее отклонение отверстия; во – верхнее отклонение вала; НО – нижнее отклонение отверстия; но – нижнее отклонение вала. (ВО=30 мкм , НО=-10 мкм , во=25 мкм , но=0 мкм)












Определяется среднее квадратичное отклонение натяга (зазора) по формуле [2.6]


[2.6]




Определяется предел интегрирования [2.7]

[2.7]




Принимается значение функции Ф(1.65) = 0.4505 (табл. 1.1, стр. 12, Мягков том 1).

Рассчитывается вероятность натягов [2.8] (или процент натягов [2.9]) и вероятность зазора [2.10] (или процент зазоров [2.11]):


[2.8]


[2.9]


[2.10]


[2.11]
вероятность натяга

процент натяга

вероятность зазора

процент зазора




рис.2.3
3. Рассчитать исполнительные размеры гладких предельных калибров (контркалибров) для контроля деталей соединения задания 2

Расчет исполнительных размеров калибра-скобы для вала h7



рис.3.1

Проходная сторона рассчитывается по формуле [3.1], граница износа – [3.2], непроходная сторона – [3.3]


, [3.1]


, [3.2]


, [3.3]

где d – номинальный диаметр вала; во – верхнее отклонение вала; но – нижнее отклонение